Положительное влияние.
Для проверки гипотез матрица реализованного плана эксперимента (18 складов, факторы х1 ... х4; Ф, Ц, К, Д) была преобразована за счет замены двух переменных другими, связанными с ними функционально. Первая новая переменная Z5 = Ц + Д соответствует общей количества минерального порошка (МП) в компози-е. Вторая - Z6 = Ц / МП характеризует долю цеолита в минеральном порошке.
Новую матрицу плана образуют факторы х1, х2, z5, z6. Влияние цеолита раз-Рассмотрены в тех композициях, где фурфурол и песок дают экстремальное значение для рассматриваемых показателей качества. Для оценки изменения свойств под воздействием судьбы цеолита в минеральном порошке использована процентная оценка Q {Yj} = 100 [(Yj / Yj.эт) -1], где Y j.эт - свойства композита без цеолита.
На рис. 6 показаны поля относительных изменений коэффициентов водо-и нафтостийкости при введении цеолита в координатах количества МП (z5) и доли цеолита в МП (z6). Показатели устойчивости существенно возрастают при повышенных дозировках минерального порошка с большей долей цеолита, следовательно, гипотезу "Б" следует отклонить и принять для устойчивости эпоксидного композита как правдоподобную гипотезу "А": можно считать тонкомолотых цеолит НЕ наполнителем, а специфическим минеральным модификатором эпоксидной матрицы.
Анализ диаграммы типа "Квадраты на квадрате" (рис. 7) показывает, что с повышенным и / или высоким содержанием фурфурола (5-10 м.ч.) и минеральным тонкодисперсных цеолитом (8-16 м.ч.) являются наиболее устойчивыми. Положительное влияние диабазов муки, равно как и кварцевого песка наблюдается примерно на средних уровнях. При этом расход эпоксидной смолы "Макро", как самого дорогого компонента, с ростом наполнения снижается. В то же время видно, что получить композит одновременно минимального водо-и нафтопоглинання (W и P%), а также максимальной водо-и нафтостийкости (Kw и Kp) на одном складе невозможно - следует искать компромиссные решения.
Новую матрицу плана образуют факторы х1, х2, z5, z6. Влияние цеолита раз-Рассмотрены в тех композициях, где фурфурол и песок дают экстремальное значение для рассматриваемых показателей качества. Для оценки изменения свойств под воздействием судьбы цеолита в минеральном порошке использована процентная оценка Q {Yj} = 100 [(Yj / Yj.эт) -1], где Y j.эт - свойства композита без цеолита.
На рис. 6 показаны поля относительных изменений коэффициентов водо-и нафтостийкости при введении цеолита в координатах количества МП (z5) и доли цеолита в МП (z6). Показатели устойчивости существенно возрастают при повышенных дозировках минерального порошка с большей долей цеолита, следовательно, гипотезу "Б" следует отклонить и принять для устойчивости эпоксидного композита как правдоподобную гипотезу "А": можно считать тонкомолотых цеолит НЕ наполнителем, а специфическим минеральным модификатором эпоксидной матрицы.
Анализ диаграммы типа "Квадраты на квадрате" (рис. 7) показывает, что с повышенным и / или высоким содержанием фурфурола (5-10 м.ч.) и минеральным тонкодисперсных цеолитом (8-16 м.ч.) являются наиболее устойчивыми. Положительное влияние диабазов муки, равно как и кварцевого песка наблюдается примерно на средних уровнях. При этом расход эпоксидной смолы "Макро", как самого дорогого компонента, с ростом наполнения снижается. В то же время видно, что получить композит одновременно минимального водо-и нафтопоглинання (W и P%), а также максимальной водо-и нафтостийкости (Kw и Kp) на одном складе невозможно - следует искать компромиссные решения.